, Chronologies des différents modes d'élaboration des superalliagesà base de nickel, vol.3

, Compositions et modes d'élaboration de quelques superalliagesà base de nickel, vol.9

, Accumulation de dislocations autour d'une phase TCP au cours d'un essai de fluage [15]

, Structures atomiques des phases ? et ? avec en gris le nickel et en noir l'aluminium

, de la taille et de la fraction volumique des précipités ? en fonction de la température et de la durée de revenu

, Durée de vie en fluage du superalliage monocristallin

, Compatibilité deséléments chimiques avec le nickel pour le durcissement par solution solide [23]

, File:GTAW.svg)

, Principes du procédé CLAD ® [30]

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. Différences-de-microstructure-entre-le-haut, un mur en Ti-6Al-4V fabriqué par DED [42]

, Contraintes thermo-mécaniques engendrées par un procédé de type soudage

, Contraintes thermo-mécaniques engendrées par un procédé de type soudage

, Contraintes résiduelles dans un dépôt issu de type DED en fonction du matériau et du temps de temporisation entre les passes

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, Températures de solvus des phases ? de plusieurs superalliages base-nickel obtenues par analyse thermique différentielle [75]

, (a) diagramme de phase-type des superalliagesà base de nickel ; (b) cycle thermique-type de soudage avec des traitements post-soudage ; (c) diagramme TTT de la précipitation de la phase ? ; (d) schéma en coupe d'une soudure ; (e) changements de microstructures dans la zone fondue et dans la ZAT [76]

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. .. , Courbe représentant la sensibilitéà la fissuration au revenu du René 41 en fonction de la température et de la durée du traitement isotherme [78], p.22

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, Udimet 115 en fonction de la vitesse de déformation [89]

, Phénomènes physiquesà l'origine de l'arc et du bain de fusion lors du soudage TIG

. .. , Simulation thermique avec apport de matière [101], p.27

, Méthode d'activation deséléments : la boule représente la position de la source, les cubes en gris leséléments actifs, en rouge leséléments activables et en transparence leséléments non actifs

]. .. , 28 1.33Évolution, au refroidissement en dessous de la température de cohérence, de la déformation plastique cumulée en fonction de la température, C : essai fissuré, NC : essai non fissuré [52]

, Simulation de la température et de la dissolution de la phase ? [99, p.29

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, Microstructure générale au microscope optique IN738LC brut de fonderie, p.33

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, Précipité ? de sa forme la plus cohérente avec la matrice (à gauche)à sa forme la moins cohérente (à droite) [105]

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. Carbures and .. .. De-fonderie,

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, Cartographie EBSD sur une coupe transversale IN738LC mis en solution, p.38

, Microstructure de l'IN738LC mis en solution

, Répartition chimique Cartographies EDS de l'IN738LC mis en solution, p.39

. .. , Précipitation ? intradendritique IN738LC mis en solution, p.40

, Analyse des précipités ? intragranulaires IN738LC mis en solution, p.41

, Analyse des précipités ? intergranulaires IN738LC mis en solution, p.41

, Gros précipités primairesà proximité de carbures IN738LC mis en solution, p.42

, Eutectique ?-? IN738LC mis en solution

. .. , Position du carbure MC analysé IN738LC mis en solution, p.43

E. Spectre and . .. Mis-en-solution, , p.43

, Répartition des carbures sur une coupe transversale IN738LC mis en solution, p.44

. .. , Spectre granulométrique de la poudre atomisée : en trait plein la distribution statistique et en pointillés la fraction volumique cumulée, p.45

. .. , Image MEB de la poudre atomisée entre 0 µm et 315 µm, vol.46

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C. .. Procédé,

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P. De-mesure-de-l'intensité-en and W. .. , , p.49

, Essais mécaniques isothermes de traction

. .. Montage-des-essais-thermo-mécaniques-gleeble, , p.51

. Zoneà and .. .. Arconic,

, Illustrations des différents mono-cordons obtenus Avec en rouge foncé le dépôt, en rouge clair la partie fondue du substrat, en bleu la ZAT et en blanc le métal de base non affecté

. .. , Cordons réalisés pour V = 300 mm/min et D = 1,4 g/min, p.57

H. Mesures-de-la-hauteur, un cordon optimal (P, V, D) = (128 W, 50 mm/min, 0,9 g/min)

, Schéma représentant les pas latéraux et verticaux dans le cas d'un rechargement multi-cordons et multi-couches

, Matrice de tous les essais réalisés en fonction de la puissance et de la vitesse du laser

P. , V. , and D. )-=, 140 W, 70 mm/min, 0,4 g/min, Dépôt irrégulierà très faible vitesse Rechargement de type bloc

, Illustrations de la stratégie de construction en configuration mur avec 8 couches de 3 passes

, Illustrations de la stratégie de construction en configuration bloc avec 7 couches de 5 passes

. .. Coupes-transversales-de-rechargements, , p.61

P. , V. , and D. )-=, 660 W, 700 mm/min, 3,4 g/min

P. , V. , and D. )-=, 440 W, 300 mm/min, 1,4 g/min

. .. Spectre-eds-d'un-carbure-mc-en-zone-fondue, , p.63

E. Cartographie, Z. Ipf-y-dans-la, and . Ipf-=, Inverse Pole Figure ou figure de pôles inverse Rechargement de type bloc, vol.2, p.1

. ). ,

P. , V. , and D. )-=, 260 W, 150 mm/min, 1 g/min

P. , V. , and D. )-=, 260 W, 150 mm/min, 1 g/min

, Précipitation ? résiduelle dans la ZAT selon la vitesse de lasage, p.65

, Traces de fusion d'eutectiques dans la ZATà très faibles vitesses, p.66

. .. , Fissures dans la ZAT Ligne de fusion, (P, V) = (1068 W, 300 mm/min), p.67

F. .. Dans-la-zat-rechargements-de-type-bloc, 67 3.25 Fissuration débouchante Rechargement de type mur, (P, V, D) = (840 W, 800 mm/min, 4,1 g/min)

P. , V. , and D. )-=, 660 W, 700 mm/min, 3,4 g/min

P. , V. , and D. )-=, 260 W, 150 mm/min, 1 g/min, Fissuration dans le dépôt traversant plusieurs passes Rechargement de type bloc

, Présence de fissures débouchantes selon les paramètres opératoires, p.70

, V, D) = (236 W, 100 mm/min, 0,9 g/min), Fissures dans le rechargementà faible vitesse Rechargement de type bloc

.. .. Fissures-dans-le-dépôtà-vitesse-moyenne,

.. .. Fissures-dans-le-dépôtà-vitesseélevée,

, Contribution de la liquation constitutionnelle des précipités ? à la formation de films liquides

P. , V. , and D. )-=, 660 W, 700 mm/min, 3,4 g/min, Films liquides intergranulaires en ZAT sans fissures Rechargement de type mur

Z. Fissuration-en, MEB enélectrons rétro-diffusés Rechargement de type mur, (P, V, D) = (840 W, 800 mm/min, 4,1 g/min)

, Courbe de ductilitéà chaud d'un matériau sensibleà la liquation avec en trait plein la courbe au chauffage et celle au refroidissement en pointillés, p.75

, Essais Gleeble : chauffage + tractionà 10 ?2 s ?1 IN738LC mis en solution, p.75

, Essais Gleeble : chauffage + refroidissement + traction IN738LC mis en solution 76

E. Cartographie and . .. Ipf-y-dans-le-dépôt-rechargement-de-type-bloc, , p.77

. .. , ) = (440 W, 500 mm/min, 2,1 g/min), Carte des désorientations interdendritiques, avec en blanc les joints faiblement désorientés (<15 ? ) et en noir ceux fortement désorientés (>15 ? ) Rechargement de type bloc, p.78

. .. Spectres, , p.80

. .. , Visualisation de la trajectoires des photons X diffractés [33], p.80

. .. , Positions des trois profils de mesure aux abords d'une fissure Rechargement de type mur, (P, V, D) = (840 W, 800 mm/min, 4,1 g/min), p.81

P. , V. , and D. )-=, 840 W, 800 mm/min, 4,1 g/min, Profils de mesure WDS du soufre Rechargement de type mur

, ) = (840 W, 800 mm/min, 4,1 g/min), Spectres WDS mesurés dans le joint fissuré età coeur de dendrite sans fissure Rechargement de type mur, p.82

. .. , 660 W, 700 mm/min, 3,4 g/min, p.82

, Microstructure de l'IN738LC après remise en solutionà 1220 ? C pendant 2 heures 83

?. C. , Essais Gleeble : chauffage + refroidissement + traction IN738LC mis en solutio? a 1220

, Positions des points de mesures de contraintes résiduelles par DRX sur le substrat Rechargement de type bloc, p.84

, Cartographie EBSD du dépôt vu du dessus mettant enévidence une microstructureà gros grains

. .. , Mise enévidence de recristallisation dynamique le long d'une fissure Rechargement de type bloc, (P, V, D) = (660 W, 500 mm/min, 2,8 g/min), p.86

. .. Comparaison, , vol.87

, Schéma des phénomènes physiques et de leurs interactions simulées, p.92

, Conditions aux limites de la simulation thermique

, Distribution normalisée de puissance mesurée expérimentalement au point focal mesuréeà Irepa Laser

.. .. Source-de-chaleur-numérique,

. .. Propriétés-thermiques-de-l&apos;in738lc,

, V) = (372 W, 159 mm/min)

, Cas avec une conductivité isotropeÀ gauche : coupe transversale expérimentale età droite coupe issue de la simulation avec les isothermes de liquidus et solidus respectivement en trait plein et en pointillés Ligne de fusion, (P, V) = (372 W, 159 mm/min)

, Conductivité thermique anisotrope en configuration ligne de fusion, p.98

, Cas avec une conductivité anisotropeÀ gauche : coupe transversale expérimentalè A droite coupe issue de la simulation avec les isothermes de liquidus et solidus respectivement en trait plein et en pointillés Ligne de fusion, (P, V) = (372 W, 159 mm/min)

, Convergence des dimensions de la zone fondue en fonction de la taille du maillage Ligne de fusion, (P, V) = (372 W, 159 mm/min)

, Instrumentation par thermocouples en configuration ligne de fusion, p.100

. .. , Champs de température lors du passage de la troisième ligne de fusion et positions des thermocouples 4 lignes de fusion, (P, V) = (372 W, 159 mm/min), p.101

, Recalage de thermocouples 4 lignes de fusion, (P, V) = (372 W, 159 mm/min), p.101

, en fonction de la température Configuration ligne de fusion

P. , V. , and D. )-=, Comparaison expérience/calcul Rechargement en configuration mur

P. , V. , and D. )-=, 250 W, 150 mm/min, 0,9 g/min

P. , V. , and D. )-=, 660 W, 700 mm/min, 3,4 g/min, Comparaison expérience/calcul Rechargement en configuration bloc

P. , V. , and D. )-=, 106 4.21Évolution du coefficient d'échange thermique en fonction de la température Rechargement en configuration bloc

, 22Évolution en fonction de la température du coefficient de dilatation thermique de l'IN738LC

, Recalage des essais de traction avec en trait plein la simulation par rapportà l'expérience

, Recalage des essais cycliques avec en trait plein la simulation par rapportà l'expérience

, V) = (660 W, 700 mm/min), Champs de températures aux points d'intégrationà un instant donné du calcul Rechargement en configuration bloc de 7 couches de 5 passes

. .. Conditions, 27 Décomposition en 20 sous-domaines Rechargement en configuration bloc de 7 couches de 5 passes, vol.113

, V) = (660 W, 700 mm/min), Contraintes résiduelles longitudinales Rechargement en configuration bloc de 7 couches de 5 passes

, V) = (660 W, 700 mm/min), Comparaison expérience-simulation des contraintes résiduelles longitudinales sur le substrat Rechargement en configuration bloc de 7 couches de 5 passes

. .. , V) = (660 W, 700 mm/min), Contraintes résiduelleséquivalentes de von Mises Rechargement en configuration bloc de 7 couches de 5 passes, p.115

, V) = (660 W, 700 mm/min), Contraintes résiduelles transverses ? xx Rechargement en configuration bloc de 7 couches de 5 passes

. .. , V) = (660 W, 700 mm/min), Contraintes résiduelles longitudinales ? yy Rechargement en configuration bloc de 7 couches de 5 passes, p.116

, V) = (660 W, 700 mm/min), Contraintes résiduelles transverses ? zz Rechargement en configuration bloc de 7 couches de 5 passes

, Microstructures intragranulaires de l'IN738LC après différents traitements thermiques

, Relation entre la température et la concentration en aluminiumà l'interface précipité/matrice et résultats expérimentaux

, 36Évolution de la précipitation en ZAT Rechargement en configuration bloc, (P, V, D) = (660 W, 700 mm/min, 3,4 g/min)

Z. .. La, 121 4.38Évolutions temporelles de la température et de la fraction volumique de précipités primaires en fonction de la profondeur sous l'interface ZAT/ZF et comparaison avec les fractions volumiques résiduelles mesurées Rechargement en configuration bloc de 7 couches de 5 passes, (P, V) = (660 W, 700 mm/min), Illustration de la position des points de mesures dans, p.121

, Illustrations de la géométrie de simulationétudiée Rechargement en configuration bloc de 7 couches de 5 passes

. .. , Simulation thermique de la construction d'un rechargement en configuration bloc de 7 couches de 5 passes (P, V) = (540 W, 500 mm/min), p.128

, Simulation mécanique de la construction d'un rechargement en configuration bloc de 7 couches de 5 passes Contrainteéquivalente de von Mises (P, V) = (540 W, 500 mm/min)

, Profil des contraintes résiduelles longitudinales ? yy selon la vitesse de lasage, p.130

, Calcul des températures au moment du dépôt de la troisième passe de la première couche, t = 3,91 s (P, V) = (540 W, 500 mm/min)

, de la fraction volumique de précipités dans la ZAT en fonction de la vitesse de lasage pendant le passage de la passe 3 (P, V) = (540 W, 500 mm/min)

, 7Évolutions temporelles de la température et de la fraction volumique de précipités selon la vitesse de lasage

, 8Évolutions des contraintes mécaniques en fonction de la température et selon de la vitesse de lasage

, 9Évaluation du risque de fissuration par liquation en ZAT selon l'épaisseur du substrat (P, V) = (260 W, 150 mm/min)

. .. , Simulation thermique avec préchauffageà 800 ? C Rechargement en configuration bloc de 7 couches de 5 passes, (P, V) = (230 W, 150 mm/min), p.139

, 11Évolutions temporelles de la température et de la fraction volumique de précipités en fonction de la température de préchauffage du substrat V = 150 mm/min, p.140

?. C. , 12Évolutions temporelles de la température et de la fraction volumique de précipités (P, V) = (220 W, 150 mm/min), préchauffageà 1080, p.141

, signe en fonction de la température selon la température de préchauffage du substrat V = 150 mm/min, 13Évolutions des contraintes transverses ? xx longitudinales ? yy et de von Mises signé ? M ises

, 14Évolutions temporelles de la température et des contraintes et déformations longitudinales, p.144

, 15Évolutions temporelles de la température et des contraintes et déformations longitudinales réinitialisées au centre de la passe 3 en fonction de la vitesse de lasage, p.146

, centre de la passe 3 en fonction de la température selon la vitesse de lasage, 16Évolutions des contraintes et déformations viscoplastiques longitudinales réinitialisées au

, centre de la passe 3 selon l'épaisseur du substrat (P, V) = (260 W, 150 mm/min), 17Évolutions temporelles de la température et des contraintes et déformations viscoplastiques longitudinales réinitialisées au

, centre de la passe 3 selon la température de préchauffage V = 150 mm/min, 18Évolutions temporelles de la température et des contraintes et déformations viscoplastiques longitudinales réinitialisées au

, 150 5.20Évolution du taux de recouvrement du soufreà l'équilibre en fonction de la température, les marqueurs indiquent le taux de recouvrement moyen du dépôt selon la température de préchauffage, 19Évolutions en fonction de la température des contraintes et déformations longitudinales réinitialisées au centre de la passe 3 selon la température de préchauffage V = 150 mm/min

, Microstructure du métal de base Rechargement en configuration bloc, V = 150 mm/min

, Microstructure dans le métal de base préchauffé Rechargement en configuration bloc, V = 150 mm/min

?. C. , 154 5.25Évolutions temporelles de la température et de la fraction volumique de précipités dans le métal de base Rechargement en configuration bloc, V = 150 mm/min, préchauffageà 1080 ? C, Précipités intragranulaires dans le métal de base Rechargement en configuration bloc

P. , V. , and D. .. , (220 W, 150 mm/min, 1 g/min), préchauffageà 1080, Microstructure générale Rechargement en configuration bloc, p.155

?. C. , Microstructure dans la ZAT Rechargement en configuration bloc, (P, V, D) = (220 W, 150 mm/min, 1 g/min), préchauffageà 1080, p.155

M. Dans-le-dépot, ;. , V. , and D. .. , (220 W, 150 mm/min, 1 g/min), préchauffageà 1080

M. Dans-le-dépot, ;. , V. , and D. .. , (220 W, 150 mm/min, 1 g/min), préchauffageà 1080

P. , V. , and D. .. , (220 W, 150 mm/min, 1 g/min), préchauffageà 1080

. .. -oes, 33 2.2 Coefficients de partage k de différentséléments dans le nickelévaluésà la tempé

, Composition massique mesurée par EDS d'un carbure MC IN737LC brut de fonderie 36

. .. , Mesures moyennes des fractions surfaciques et tailles des précipités ? primaires pour trois images de chaque zone IN738LC mis en solution, p.41

, Composition massique d'un carbure MC mesurée par EDS IN738LC mis en solution 43

. .. -oes, Composition massique de la poudre en IN738LC mesurée par ICP, vol.46

, Résumé des paramètres de déposition optimaux

. .. , Mesures de compositions de différentes zones par EDS, p.74

, Coefficients de partage et températures de fusion d'eutectique de systèmes binaires avec le nickel [11]

, 660 W, 700 mm/min, 3,4 g/min, Contraintes résiduelles longitudinales mesurées sur le substrat en fonction de la position de mesure par rapport au dépôt Rechargement de type bloc

, V) = (372 W, 159 mm/min)

, Simulation thermique avec ou sans prise en compte de la chaleur latente de fusion Ligne de fusion, (P, V) = (372 W, 159 mm/min)

P. De, L. Loi-de-comportement-evp-en-bleu, and ;. .. , les paramètres recalés sur des essais de cetteétude En vert : les paramètres recalés sur des essais de la littérature [26] En rouge : les paramètres fixés et extrapolés, p.112

, Fractions d'équilibre des précipités ? primaires pour différentes températures, vol.118

. .. Paramètres-principaux-de-la-simulationétudiée, , p.126

. Couples-(puissance and .. .. Vitesse)-testés,

, Calcul des contraintes mécaniques au refroidissementà 1000 ? C dans la BTR selon la vitesse de lasage

, Conditions (Puissance, Vitesse, Préchauffage) testées Rechargement en configuration bloc de 7 couches de 5 passes

, Calcul des contraintes longitudinales lors du refroidissement dans le dépôt selon la vitesse de lasage

, Calcul des déformations viscoplastiques longitudinales lors du refroidissement dans le dépôt selon la vitesse de lasage

, Calcul des contraintes longitudinales lors du refroidissement dans le dépôt en fonction de la vitesse de lasage

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